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电阻抗

特性:

KLIPPEL R&D系统KLIPPEL QC系统

幅度和相位响应

LPM, TRFIMP, SPL-IMP, MSC

通过大信号模型测量的阻抗

 

MSC

电输入阻抗定义为在小信号域 (换能器的行为足够线性)中终端电信号之间的传递函数Z(jω)= U(jω)/I(jω)。阻抗是估算集总参数模型的线性参数 (Thiele-Small参数、有损耗电感参数、粘弹性参数)的基础。基波谐振之上的阻抗的最小值用于定义扬声器的标称阻抗。常规的阻抗测量需要在小信号域中进行,以忽略电压和电流的非线性失真。大信号测量需要扬声器的非线性模型,这样非线性失真的影响可以被补偿,线性阻抗就可以被计算出来.


KLIPPEL R&D系统 (开发)

模组

备注

传递函数测量 (TRF)

TRF通过使用正弦扫描激励信号测量电阻抗的幅度和相位响应.

线性参数测量 (LPM)

LPM通过使用多音激励信号,保证小信号域中电流电压的最佳SNR,来测量电阻抗的幅度和相位响应。不需要对曲线进行平滑处理.


KLIPPEL QC系统 (产线终端测试)

模组

备注

阻抗测试任务 (IMP)

声压和阻抗测试任务 (SPL-IMP)

 

The IMP通过使用带有幅值和扫频速度性能的正弦扫频信号 (chirp)或者多音激励信号来测量电阻抗的幅度和相位响应。该测量需要在小信号域执行,这样才可以忽略换能器非线性的影响.

电机+悬挂系统检查 (MSC)

MSC通过使用超短多音激励信号,在高幅值情况下测量阻抗的幅度和相位响应。电压和电流中的非线性失真则通过识别大信号换能器模型的非线性参数进行补偿.

示例:

上图显示了通过使用多音激励信号来测量电阻抗。该信号产生的失真最小,对于低振幅下的阻抗测量是最佳的,提供了最佳的信噪比。
上图显示了通过使用多音激励信号来测量电阻抗。该信号产生的失真最小,对于低振幅下的阻抗测量是最佳的,提供了最佳的信噪比。
该图显示了在自由空气和真空腔室内测得的号角压缩驱动单元的电阻抗。真空中测得的阻抗可揭示仅电气和机械部件的作用,并消除了声学共振。
该图显示了在自由空气和真空腔室内测得的号角压缩驱动单元的电阻抗。真空中测得的阻抗可揭示仅电气和机械部件的作用,并消除了声学共振。


KLIPPEL产品模板

模板名称

应用

LPM Microspeaker T/S (SP2)

使用灵敏电流传感器2测量微型扬声器的线性参数

LPM Subwoofer T/S (Sp1)

使用标准电流传感器1测量超低音扬声器的线性参数

LPM Subwoofer T/S (Sp2)

使用灵敏电流传感器2测量超低音扬声器的线性参数

LPM Tweeter T/S (SP2)

使用灵敏电流传感器2测量高音扬声器的线性参数

LPM Woofer T/S (Sp1)

使用标准电流传感器1测量低音扬声器的线性参数

LPM Woofer T/S (Sp2)

使用灵敏电流传感器2测量低音扬声器的线性参数

LPM Woofer T/S added mass

使用配重法测量低音扬声器的线性参数

TRF Elect. Impedance (Sp 1)

使用标准电流传感器1测量电阻抗

TRF Elect. Impedance (Sp 2)

使用灵敏电流传感器2测量电阻抗

Diagnost. MIDRANGE Sp1

使用标准电流传感器1对谐振频率在30 Hz < fs < 200 Hz之间的中频驱动单元进行全面的测试

Diagnost. SUBWOOFER (Sp1)

使用标准电流传感器1对谐振频率在10 Hz < fs < 70 Hz之间的超低音喇叭进行全面的测试

Diagnostics MICROSPEAKER Sp2

使用灵敏电流传感器2对谐振频率在100 Hz < fs < 2 kHz之间的微型扬声器进行全面的测试

Diagnostics TWEETER (Sp2)

使用灵敏电流传感器2对谐振频率在100 Hz < fs < 2 kHz之间的高音扬声器进行全面的测试

Diagnostics VENTED BOX SP1

使用标准电流传感器1对开口箱系统进行全面的测试

Diagnostics WOOFER (Sp1)

使用标准电流传感器1对谐振频率在30 Hz < fs < 200 Hz之间的超低音扬声器进行全面的测试

Diagnostics WOOFER Sp1,2

使用电流传感器1和2对谐振频率在30 Hz < fs < 200 Hz之间的超低音扬声器进行全面的测试


标准

音频工程学会
AES2 Recommended practice Specification of Loudspeaker Components Used in Professional Audio and Sound Reinforcement (AES2推荐的用于专业音频和声音增强的扬声器组件的实用规范)

国际电工委员会
IEC 60268-5 Sound System Equipment, Part 5: Loudspeakers (IEC60268-5声音系统设备,第5部分: 扬声器)
IEC 62458 Sound System Equipment – Electroacoustic Transducers - Measurement of Large Signal Parameters (IEC62458 声音系统设备 - 电声换能器 - 大信号参数的测量)




论文和预印本

W. Klippel, U. Seidel, “Fast and Accurate Measurement of Linear Transducer Parameters,” presented at the 110th Convention of the Audio Eng. Soc., Amsterdam, May 12-15, 2001, Preprint 5308, J. of Audio Eng. Soc., Volume 49, No. 6, 2001 June, P. 526. (abstract)

J. Vanderkooy, “A Model of Loudspeaker Driver Impedance Incorporating Eddy Currents in the Pole Structure,” J. of Audio Eng. Soc., Volume 37, No. 3, pp. 119-128, March 1989.

W. M. Leach, “Loudspeaker Voice-Coil Inductance Losses: Circuit Models, Parameter Estimation, and Effect on Frequency Response,“ J. of Audio Eng. Soc., Volume 50, No. 6, pp. 442-450, June 2002.

J. R. Wright, “An Empirical Model for Loudspeaker Motor Impedance,“ J. of Audio Eng. Soc., Volume  38, No. 10, pp. 749-754, October 1990.

M. Dodd, et al., “Voice Coil Impedance as a Function of Frequency and Displacement,” presented at the 117th Convention of the Audio Eng. Soc., 2004 October 28–31, San Francisco, CA, USA.

D. Clark, “Precision Measurement of Loudspeaker Parameters,“ J. of Audio Eng. Soc., Volume 45, pp. 129 – 140, (1997 March).

R. H. Small, “Direct-Radiator Loudspeaker System Analysis,“ J. of Audio Eng. Soc., Volume 20, pp. 383 – 395 (1972 June).